热风炉二氧化硫物料衡算法(热风炉二氧化硫折算)

总量计算说明:

1、循环流化床锅炉：

⑴循环流化床锅炉燃煤量的计算

根据项目蒸汽平衡，可知循环流化床锅炉向外供汽量为24.24t/h，锅炉额定蒸汽压力3.9Mpa供水水温取104℃，年运行时数7200h，锅炉热效率按照80%计算，则锅炉燃煤量计算如下：B=D(I1－I2)/(QLη)

其中：B：锅炉耗煤量kg/h

D：锅炉每小时的产汽量kg/h，本项目供汽量为24.24 t/h

QL：燃料煤的低位发热量kJ/kg，本项目所用褐煤低位发热量为12190kJ/kg；

I1：锅炉在工作压力下的蒸汽热焓值kJ/kg，本项目中锅炉供汽压力为3.9MPa，温度为450℃。根据蒸汽焓值表查得过热蒸汽焓值为3332.57kJ/kg；

I2：锅炉给水热焓，给水温度104℃，压力0.3Mpa，根据水的焓值表查得给水焓值为440.63kJ/kg；

η：锅炉热效率，本项目锅炉热效率取90%。

则B=24.24t/h×1000(3332.57－440.63)/(12190×90%)=6389.6kg/h

循环流化床锅炉全年燃煤量为=6389.6kg/h×7200 h=46005t/a

⑵锅炉烟气量由下式计算：

公式来源：《建材火电环境影响评价/环境影响评价工程师职业资格登记培训教材》：

V0=2.63×QL/10000

Vy=B×(1-q4/100) ×(QL/4026 0.77 1.0161(1-α) V0)

式中：

V0——燃料燃烧所需理论空气量，Nm3/kg；

Vy——kg燃料燃烧所产生的实际烟气量，Nm3/kg；

Vyt——烟气总量，Nm3/h；

B——燃煤量，t/h。

q4——机械未燃烧热损失，烟煤取2～2.5

α——烟气过剩系数，

代入燃料煤的低位发热量12190kJ/kg，α=1.8，燃煤量为B=6389.6kg/h

则，V0=3.2060Nm3/kg，烟气量为Vy=40100Nm3/h；

⑶污染物排放量

根据以上计算单台循环流化床锅炉耗煤量为6.3896t/h(年耗煤量46005t/a)，锅炉及热风炉用煤硫含量1.23%。循环流化床锅炉烟气采用氨法脱硫，脱硫效率为90％，则SO2最大排放量为：

7200×6.3896×1.23%×0.8×2×（1-90%）=90.538t/a；

烟气产生量为7200h×40100m3/h=28872万Nm3/a；

则SO2排放浓度为90.538t/a÷28872万Nm3/a =313.54mg/m3。

根据《产排污系数手册》，循环流化床锅炉燃烧时氮氧化物的排污系数为2.7kg/t煤，本项目氮氧化物产生量为7200×6.3896×2.7kg/t煤=124.21t/a，则氮氧化物的排放浓度为124.21t/a÷28872万Nm3/a =430.2mg/m3。

2、热风炉烟气

热风炉耗煤量为9.62t/h，热风炉用煤硫含量1.23%。热风炉烟气采用氨法脱硫，脱硫效率为90％，则SO2最大排放量为：

7200×9.62×1.23%×0.8×2×（1-90%）=136.31t/a；

烟气产生量为7200h×223732m3/h=161087.04万Nm3/a；

则SO2排放浓度为136.31t/a ÷161087.04万Nm3/a =84.62mg/m3。

根据《产排污系数手册》，热风炉燃烧时氮氧化物的排污系数为2.94kg/t煤，本项目氮氧化物产生量为7200×9.62×2.94kg/t煤=203.636t/a，则氮氧化物的排放浓度为203.63t/a÷161087.04万Nm3/a =126.41mg/m3。

3、硝酸装置尾气

硝酸装置尾气排放量为140000m3/h，尾气中NO2浓度为205mg/m3，因此全年硝酸装置排放NO2量为：140000×7200×205mg/m3/10 9=206.64t/a

5、总量统计分析

SO2排放总量：90.54 136.31=226.85t/a；

NO2排放总量：124.21 203.63 206.64=534.48t/a。

因此本项目SO2排放总量为226.85t/a、NO2排放总量为534.48t/a。